對單點支承浮動式驅動安裝做了設計，計算剖析，能夠初步理解到其優點：理想浮動支承點確實定辦法，實踐的 浮動支承式驅動安裝的 浮動支承點和傳動滾筒軸懸臂端約束反力N
　　O、NA的 計算，以及不同的 裝配(assemble)方式對約束反力的 影響。最重要的 是影響回轉行星減速機軸與滾筒軸的 壽命，由于軸分歧錯誤中而影響軸承和內部齒輪等的 運用壽命，影響傳動效率。
1 在膠帶保送機傳動滾筒與回轉行星減速機輸出軸的 銜(xián)接中，假設采用固定式聯軸器，則由于制造與裝置誤差，工作載荷惹起軸與軸承變形，溫度影響以及根底下沉等不平衡要素均使滾筒軸與行星減速機軸間的 對中遭到嚴峻影響。而采用可挪動式聯軸器，雖可容許軸向位移，但徑向位移及其它偏移等均會產生對軸與軸承的 附加載荷。因而我們鑒戒海內外經歷。
　　2 理想浮動支承位置確實定
　　所謂理想位置就是膠帶保送機在正常工作狀態下，單點支承的 位置使傳動滾筒軸懸臂端（軸的 自重除外），只受扭矩M的 作用，而不受其他外力作用。齒輪減速機正齒輪減速器則用于較低的電流消耗，低噪音和高效率低成本應用。
　　即NA=0（略去軸的 自重）。受力狀況，把滾筒軸從D-D處斷開。取驅動安裝為均衡（Balance)隔離體，即我們研討對象。該隔離體的 受力：
　　W隔離體重量；A傳動滾筒軸心位置；NO浮動支承點支反力；B隔離體重心位置；NA滾筒軸支承處支反力；M外扭矩（和n相反）；O支承點位置下面我們看，當外扭矩M為順時方向和逆時方向時兩種狀況下，理想浮動支承點O的 位置（本安裝中W=27。5kN，M=12。65kNm，L=1。275m，L1=1。07m，L3=0。205m）
　　（1）外扭矩M逆時針時M0=0W　L2-M=0L2=0。46m由此可見，傳動滾筒（電動滾筒配置(deploy)液力巧合器的 優點）軸懸臂端所受外扭矩M是順時針還是逆時針，對理想狀態（NA=0）的 浮動支承點位置有直接影響。（2）外扭矩M順時針時，M0=0W　L2-M=0L2=0。46m。
　　3 N
　　A、NO的 計算
　　浮動支承構造方式。由于設計需求浮動支承點已定。并不是理想位置所肯定的 點，因而NA0。下邊分兩種狀況詳細計算
　　3。齒輪減速機行星減速機的特點是體積小，輸出扭矩大，傳動效率高，只要有這些要求的地方都可以用。1外扭矩M相同時，不同的 裝置方式對N
　　O、NA的 影響
　　假如馬達回轉行星減速機滾筒等部件完整相同，外扭矩M的 大小方向也相同，不同的 組裝方式會使浮動支承點及滾筒軸懸臂端約束反力N
　　O、N不同。
　　從以上剖析計算結果可見，關于同一條皮帶機選用同樣的 單點浮動式驅動安裝。減速機獲得硬齒面齒輪的熱處理方法很多，如表面淬火，整體淬火、滲碳淬火、滲氮等，應根據行星齒輪減速機的特點考慮選定。裝配方式不同，則傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點所受的 約束反力N
　　A、NO不相同。理想狀態下NA=0，由于構造限制，特別是我們設計的 這種浮動支承，NA=0不大可能（maybe)。但我們希望NA值越小越好。因而在設計過程中必需思索計算那種裝配方式更有利。
　　3。2相同裝置方式下，外扭矩M方向不同時計算
　　由以上計算結果可見，在構造上浮動支承位置（position )一經肯定。則M的 方向是逆時針還是順時針，對傳動滾筒軸懸臂端和浮動支承點的 約束反力N
　　A、NO有直接影響。
　　4 優點
　　本驅動安裝取消(Cancel)了傳動滾筒軸和行星減速機輸出軸之間的 聯軸器，而把回轉行星減速機的 末級齒輪套裝在滾筒軸上，浮動式驅動安裝與傳統驅動安裝相比具有以下優點：
　　（1）浮動支承請求行星減速機(分為齒輪減速器、蝸桿減速器等)的 末級齒輪套裝在傳動滾筒軸上，這就處理了滾筒和行星減速機之間多點支承的 不同心問題。從而大大降低（reduce)了裝置精度請求。
　　同時也就進步了裝置速度。
　　（2）由于去掉了傳動滾筒和行星減速機之間的 聯軸器。則由制造裝置誤差所惹起的 滾筒軸和行星減速機末級齒輪軸的 附加力大大降低。進步了傳動精度。
　　（3）由于膠帶張力的 變化及制造裝置誤差所惹起的 驅動安裝搖晃振動不會傳到根底上，因而具有減震作用。
    形成斷軸機械事故，傳統傳動所不能抵消的 傳動震驚。由于驅動安裝架的 出產裝置誤差。影響聯軸器的 裝置和運用壽命。從而來更好的 進步滾筒軸的 運用壽命。電機行星減速機裝置在驅動安裝架上。加上傳動滾筒支架的 出產裝置誤差必定影響行星減速機出軸與滾筒出軸的 對中性。本文所提到的 附加力NA=14。34KN和5。5KN既是為了闡明力圖使NA越小越好，使NA受扭矩外盡量不再受彎矩。